Określenie optymalnej liczby i rozłożenia szczelin w rdzeniach przekładników zabezpieczeniowych na podstawie obliczonych błędów transformacji z rozkładu pola magnetycznego w przekładniku

Rozkład indukcji magnetycznej [T] w rdzeniu przekładnika zabezpieczeniowego TPZ 1200A/1A  z ośmioma, czterema i dwiema szczelinami (przy takiej samej łącznej długości szczeliny d = 24 mm) w stanie nieustalonym przy takim samym prądzie pierwotnym

 i_p = 30(cos314,16t-e^-20t) kA

Określenie wpływu zewnętrznych pól magnetycznych na dokładność pomiaru prądu i napięcia za pomocą przekładników prądowych i napięciowych na podstawie dokładnej analizy polowej

Modele przekładnika 50A/5A/5A dla dwóch różnych wersji projektowych, rdzenie z uzwojeniami wtórnymi ustawione: a) obok siebie,  b) pomiarowy wewnątrz zabezpieczeniowego

Rozkład indukcji magnetycznej [T] pola rozproszenia wzdłuż osi przechodzącej przez środki rdzeni obydwu wersji projektowych

- ostateczny wybór wersji projektowej układu izolacyjnego na podstawie wytrzymałości zaprojektowanego układu izolacyjnego i równomierności pola elektrycznego

Modele 3D  różnych konstrukcji hybrydowych przekładników kombinowanych kombinowany HPPN-15 (20kV)

-        wykonanie obliczeń w układzie trójwymiarowym sprawdzających poziom naprężeń elektrycznych w izolacji, określenie miejsc zagrożonych przebiciem i sprawdzenie wytrzymałości zaprojektowanego układu izolacyjnego

Przekładnik napięciowy 110 :  kV/100:   V  z izolacją papierowo-olejową: 

a) rozkład potencjału [V] na powierzchni rdzenia i izolacji papierowo-olejowej i 

b) rozkład natężenia pola elektrycznego [V/mm] w w obszarze okna rdzenia przekładnika

-        wykonanie projektu układu izolacyjnego - wybór i optymalizacja liczby, wymiarów i usytuowania ekranów sterujących w izolacji głównej przekładnika prądowego i napięciowego

Wysokonapięciowy przekładnik kombinowany 110 :  kV/100: V, 3 kA/5A :

 a) rozkład natężenia pola elektrycznego [V/mm] wewnątrz izolatora ceramicznego, 

b) wykres naprężeń [V/mm] w izolatorze przekładnika kombinowanego na wysokości a) 256mm i b)1156mm

Sprawdzenie dokładności transformacji harmonicznych napięć i prądów odkształconych przez przekładniki napięciowe i prądowe

Układ pomiarowy bezpośredni z wzorcowym przekładnikiem prądowym do sprawdzania dokładności transformacji harmonicznych prądów odkształconych przez przekładniki prądowe

Sprawdzenie dokładności transformacji harmonicznych napięć i prądów odkształconych przez przekładniki napięciowe i prądowe

Układ pomiarowy do wzorcowania przelotowego indukcyjnego przekładnika prądowego w warunkach amperozwojów znamionowych

Błędy prądowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy o znamionowej przekładni 100 A \ 1 A klasy 0,2 przy obciążeniach uzwojenia wtórnego 2,5 W i 0,625 W

Błędy kątowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy o znamionowej przekładni 100 A \ 1 A klasy 0,2 przy obciążeniach uzwojenia wtórnego 2,5 W i 0,625 W

Błędy prądowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy o znamionowej przekładni prądowej 300 A \ 5 A i obciążeniu uzwojenia wtórnego 2,5 W

Błędy kątowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy o znamionowej przekładni prądowej 300 A \ 5 A i obciążeniu uzwojenia wtórnego 2,5 W

Układ pomiarowy do sprawdzania dokładności transformacji harmonicznych napięcia odkształconego przez indukcyjne przekładniki napięciowe

Błędy napięciowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik napięciowy o znamionowej przekładni napięciowej 2 kV \ 100 V bez obciążenia uzwojenia wtórnego

Błędy kątowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik napięciowy o znamionowej przekładni napięciowej 2 kV \ 100 V bez obciążenia uzwojenia wtórnego

Błędy napięciowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez opracowany dzielnik wzorcowy o znamionowej przekładni napięciowej 2 kV \ 100 V

Błędy kątowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez opracowany dzielnik wzorcowy o znamionowej przekładni napięciowej 2 kV \ 100 V

Opracowanie indukcyjnych przekładów prądowych przeznaczanych do transformacji prądów odkształconych

Opracowanie indukcyjnych przekładów prądowych przeznaczanych do transformacji prądów odkształconych

Błędy prądowe i kątowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez wzorcowy szerokopasmowy indukcyjny przekładnik prądowy dla znamionowej przekładni 300 A \ 1 A klasy 0,05 

Błędy prądowe i kątowe transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez wzorcowy szerokopasmowy indukcyjny przekładnik prądowy dla znamionowej przekładni 300 A \ 5 A klasy 0,05 

Opracowanie arbitralnych szerokopasmowych wzmacniaczy mocy

Przebiegi czasowe napięcia wtórnego i indukcji w rdzeniu szerokopasmowego przekładnika prądowego (wybrany przypadek dla najwyższej wartości indukcji maksymalnej w rdzeniu dla zadanej wartości skutecznej prądu pierwotnego)

Opracowanie arbitralnych szerokopasmowych wzmacniaczy mocy

Przebiegi czasowe napięcia wtórnego i indukcji w rdzeniu szerokopasmowego przekładnika prądowego (wybrany przypadek dla najniższej wartości indukcji maksymalnej w rdzeniu dla zadanej wartości skutecznej prądu pierwotnego)

Projekt i wykonanie obwodów probierczych do sprawdzenie dokładności transformacji harmonicznych prądów odkształconych przez przekładniki prądowe